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大面积填海造地工程平均海水深约2.0m,淤泥层平均厚度为10.0m,密度为15kN/m3,采用e-lgP曲线计算该淤泥层固结沉降,已知该淤泥层属正常固结土,压缩指数C=0.8,天然孔隙比e0=2.33...
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计算完成该项目的施工天数
计算确定绞吸挖泥船的计划生产率
我国天津港进港航道某时刻查得该港的潮高为3.0m该时刻测得航道的实际水深为15m该港的理论深度基准面
12
13.5
10
14
针对本工程选择适宜的绞刀型式并简述确定分层挖泥厚度应考虑的因素
某堆场浅表硬壳层黏土厚度1.0~2.0m其下分布厚约15.0m淤泥淤泥层下为可塑~硬塑粉质黏土和中密
预压荷载小,预压时间短
塑料排水带间距偏大
直接堆填,未铺设砂垫层,导致排水不畅
该场地不适用堆载预压法
计算确定绞吸挖泥船的计划生产率
大面积填海造地工程平均海水深约2.0m淤泥层平均厚度为10.0m重度为15kN/m3采用e-lgp曲
2010年11月15日天津临港三期围海造陆管线保护段围堤工程首组箱筒 成功下沉该工程将对渤西管线发挥
填海造地是缓解人多地少矛盾的重要途径
填海造地是人类利用海洋空间的古老而科学的方式
填海造地不需要其他配套建设
100多年来,澳门人利用此办法使土地面积扩大了1倍多
用于石材幕墙的石板其最小厚度和最大面积分别为以下何值
25mm,2.0m
20mm,2.0m
20mm,1.5m
25mm,1.5m
计算完成该项目的施工天数
某厂房单层无行车柱下条形基础地基经勘察浅表硬壳层厚约1.0~2.0m其下为淤泥质土层厚有变化平均厚约
压密注浆法
CFG 桩法
树根桩法
锚杆静压桩法
计算排泥管内泥浆体积浓度计算结果保留2位小数下同
某海堤采用抛石挤淤法进行填筑已知海堤范围多年平均海水深约1.0m其下为淤泥层厚8.0m淤泥层下部是粗
(A) 加大抛石提高度
(B) 加大抛石堤宽度
(C) 增加堤头和提侧爆破
(D) 增加高能级强夯
计算排泥管内泥浆体积浓度结果保留两位小数下同
针对本工程选择适宜的绞刀型式并简述确定分层挖泥厚度应考虑的因素
某公路地基填筑土厚约2.0m填土分层碾压压实度大于93%其下卧淤泥层厚约12.0m淤泥层以下为冲洪积
填土层的压缩沉降
淤泥层未完成的主固结沉降
淤泥层的次固结沉降
冲洪积砂层的压缩沉降
某大面积填海造地工程平均海水深约2.0m淤泥层平均厚度为10.0m重度为 15kN/m3采用e-l
1.85m
1.95m
2.05m
2.20m
某饱和软土厚度为5m用十字板剪切试验测得软土平均抗剪强度为20kPa然后进行预压固结做法是软土顶面铺
8.2kPa
20kPa
28kPa
30kPa
某均质淤泥质土场地中有一独立基础基础底面尺寸为2.0m×2.0m埋深为1.5m荷载作用效应标准组合时
1.5m
2.0m
2.5m
3.0m
大面积填海造地工程平均海水深约2.0m淤泥层平均厚度为10.0m重度为15kN/m3采用e-lgP曲
1.85m
2.25m
2.85m
3.25m
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拟在8度烈度场地建一桥墩基础埋深2.0m场地覆盖土层为20m地质年代均为Q4地表下为5.0m的新近沉积非液化黏性土层其下为15m的松散粉砂地下水埋深dw=5.0m按公路工程抗震设计规范JTJ004-1989列式说明本场地地表下20m范围土体各点σ0/σe下述是正确的少
某正常固结土层厚2.0m平均自重应力P=100kPa压缩试验数据见表建筑物平均附加应力P0=200kPa向该土层最终沉降量最接近
一软土层厚8.0m压缩模量Es=1.5MPa其下为硬黏土层地下水位与软土层顶面一致现在软土层上铺1.0m厚的砂土层砂层重度γ=18kN/m3软土层中打砂井穿透软土层再采用90kPa压力进行真空预压固结使固结度达到80%此时已完成的固结沉降量最接近
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在裂隙岩体中滑面S倾角为30°已知岩体重力为1200kN/m当后缘垂直裂隙充水高度h=10m时下滑力最接近
现场用灌砂法测定某土层的干密度试验成果如下 计算得该土层干密度最接近
柱下桩基如下图所示承台混凝土抗压强度f=19.1MPa按建筑桩基技术规范JGJ94-1994计算承台长边受剪承载力其值与最接近
某滑坡需做支挡设计根据勘察资料滑坡体分3个条块如下图下表所示已知C=10kPa=10°滑坡推力安全系数取1.15第三块滑体的下滑推力F3为
相邻两座AB楼由于建B楼使A楼产生附加沉降如下图所示A楼的附加沉降量接近于
在采用塑料排水板进行软土地基处理时需换算成等效砂井直径现有宽100mm厚3mm的排水板如取换算系数α=1.0等效砂井换算直径应取
某厂房柱基础如下图所示b×ι=2m×3m受力层范围内有淤泥质土层③该层修正后的地基承载力特征值为135kPa荷载效应标准组合时基底平均压力PK=202kPa则淤泥质土层顶面处自重应力与附加应力的和为
某土样做固结不排水测孔压三轴试验部分结果如下表所示 按有效应力法求得莫尔圆的圆心坐标及半径结果最近于下列
某柱下桩基γ0=1如右图所示柱宽h=0.6m.承台有效高度h0=1.0m冲跨比λ=0.7承台混凝土抗拉强度设计值ft=1.71MPa作用于承台顶面的竖向力设计值F=7500kN按建筑桩基技术规范JGJ94-1994验算柱冲切承载力时下述结论最正确
已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力Htk=1140kN锚杆倾角α=15°锚固体直径D=0.15m地层与锚固体的黏结强度frb=500kPa如工程重要性等级锚杆工作条件及安全储备都已考虑锚固体与地层间的锚固长度宜为
重力式挡墙如下图所示挡墙底面与土的摩擦系数μ=0.4墙背与填土间摩擦角δ=15°则抗滑移稳定系数最接近下列
柱下独立基础底面尺寸为3m×5mF1=300kNF2=1500kNM=900kN·mF=200kN如下图所示基础埋深d=1.5m承台及填土平均重度r=20kN/m3计算基础底面偏心距最接近于
某地段软黏土厚度超过15m软黏土重度γ=16kN/m3内摩擦角=0内聚力Cu=12kPa假设土堤及地基土为同一均质软土若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式见铁路工程特殊岩土勘察规程TB10038-2001建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度H最接近
某场地分布有4.0m厚的淤泥质土层其下为粉质黏土采用石灰桩法进行地基处理处理4m厚的淤泥质土层后形成复合地基淤泥质土层天然地基承载力特征值fsk=80kPa石灰桩桩体承载力特征值fpk=350kPa石灰桩成孔直径d=0.35m按正三角形布桩桩距S=1.0m桩面积按1.2倍成孔直径计算处理后桩间土承载力可提高1.2倍则复合地基承载力特征值最接近
某框架柱采用桩基础承台下5根=600mm的钻孔灌注桩桩长ι=15m如下图所示承台顶面处柱竖向轴力F=3840kNMy=161kN·m承台及其上覆土自重设计值G=447kN基桩最大竖向力设计值Nmax为
某路堤的地基土为薄层均匀冻土层稳定融土层深度为3.0m融沉系数为10%融沉后体积压缩系数为0.3kPa-1即Es=3.33MPa基底平均总压力为180kPa该层的融沉及压缩总量接近
天然地基各土层厚度及参数如下表所示采用深层搅拌桩复合地基加固桩径d=0.6m桩长ι=15m水泥土试块立方体抗压强度平均值fcu=2000kPa桩身强度折减系数η=0.33桩端土承载力折减系数为0.5搅拌桩单桩承载力可取
如下图所示某场地中淤泥质黏土厚15m下为不透水土层该淤泥质黏土层固结系数拟采用大面积堆载预压法加固采用袋装砂并排水井径为dw=70mm砂井按等边三角形布置井距S=1.4m井深度15m预压荷载P=60kPa一次匀速施加时间为12d开始加荷后100d平均固结度接近按建筑地基处理技术规范JGJ79-2002计算
粉质黏土层中旁压试验结果如下测量腔初始固有体积V=491.0cm3初始压力对应的体积V0=134.5cm3临塑压力对应的体积V1=217.0cm3直线段压力增量△P=0.29MPa泊松比μ=0.38旁压模量为
某端承型单桩基础桩入土深度12m桩径d=0.8m桩顶荷载Q0=500kN由于地表进行大面积堆载而产生了负摩阻力负摩阻力平均值为中性点位于桩顶下6m求桩身最大轴力最接近于
根据勘察资料某滑坡体正好处于极限平衡状态且可分为2个条块每个条块重力及滑面长度如下表滑面倾角如下图所示现设定各滑面内摩擦角=10°稳定系数K=1.0用反分析法求滑动面黏聚力C值最接近
某25m高的均质岩石边坡采用锚喷支护侧向岩石压力合力水平分力标准值即单宽岩石侧压力为2000kN/m若锚杆水平间距Sxj=4.0m垂直间距Syj=2.5m单根锚杆所受水平拉力标准值最接近
某岸边工程场地细砂含水层的流线上AB两点A点水位标高2.5mB点水位标高3.000两点间流线长度为10m则计算得两点间的平均渗透力将最接近
如下图所示某泵房按二级桩基考虑为抗浮设置抗拔桩上拔力设计值为600kN桩型采用钻孔灌注桩桩径d=550mm桩长ι=16m桩群边缘尺寸为20m×10m桩数为50根按建筑桩基技术规范JGJ941994计算群桩基础及基桩的抗拔承载力下列与结果最接近桩侧阻抗力分项系数γs=1.65抗拔系数λi对黏性土取0.7对砂土取0.6桩身材料重度γ=25kN/m3群桩基础平均重度γ=20kN/m3
某基坑剖面如下图所示按水土分算原则并假定地下水为稳定渗流E点处内外两侧水压力相等则墙身内外水压力抵消后作用于每米支护结构的总水压力按图中三角形分布计算净值应等于下列γw=10kN/m3
某软土地基天然地基承载力fsk=80kPa采用水泥土深层搅拌法加固桩径d=0.5m桩长ι=15m搅拌桩单柱承载力特征值Ra=160kN桩间土承载力折减系数β=0.75要求复合地基承载力达到180kPa则置换率应为
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