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直接开敞型灯具的最小遮光角αmin直接眩光限制等级为Ⅲ,灯具出口平均亮度20<L≤500,其角度应该为()。
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注册电气工程师《照明》真题及答案
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灯具出口平均亮度≤20kcd/m2根据直接眩光限制要求直接型灯具的最小遮光角应为
10°
15°
20°
25°
下列对直接型灯具遮光角的规定有误的是
灯具出光口平均亮度为20~50时,遮光角不应小于150
灯具出光口平均亮度为5°~50°时,遮光角不应小于20°
灯具出光口平均亮度为1~2°时,遮光角不应小于10°
灯具出光口平均亮度≥50°时,遮光角不应小于25°
直接眩光等级为Ⅰ级房间当采用的灯具出光口的平均亮度L>500kcd/m2时直接型灯具的最小遮光角应为
10⁰
15⁰
20⁰
30⁰
为了限制眩光要求灯具有一定的遮光角当光源平均亮度为50~500kcd/m2时直接型灯具的遮光角至少应
10°
15°
20°
25°
按统一眩光值UGR计算公式计算的不舒适眩光与下列哪项参数无直接关 系
背影亮度
灯具亮度
灯具的位置指数
灯具的遮光角
下列哪个参数与限制眩光直接无关
灯具遮光角
灯具效率
灯具出光口亮度
灯具悬挂高度
为了限制眩光要求灯具具有一定的遮光角当光源平均亮度为50~500kcd/m2时直接型灯具的遮光角至少
10°
15°
20°
25°
为了限制眩光要求灯具有一定的遮光角当光源平均亮度为50~500kcd/m2时直接型灯具的遮光角至少应
10°
15°
20°
25°
直接眩光等级为工级的房间当采用的灯具出光口的平均亮度L>500×103cd/m2时直接型灯具的最小遮
10°
15°
20°
30°
直接眩光等级为I级的房间当采用的灯具出光口的平均亮度L>10kcd/m时直接型灯具的最小遮光角应为
10°
15°
20°
30°
灯具出口平均亮度≤20×103cd/m2直接眩光限制等级为Ⅱ级直接开敞型灯具的最小遮光角应为
10°
15°
20°
25°
光源平均亮度kcd/m2数值20~50的直接型灯具的最小遮光角为
10°
15°
20°
30°
下列不符合直接型灯具遮光角的规定的是
灯具出光口平均亮度为20~50时,遮光角不应小于15。
灯具出光口平均亮度为50~500时,遮光角不应小于20度
灯具出光口平均亮度为1~20时,遮光角不应小于10度
灯具出光口平均亮度≥500时,遮光角不应小于25度
光源平均亮度≤20×103cd/m2按直接眩光限制要求开敞式直接型灯具的遮光角不应小于
10°
15°
20°
30°
直接眩光等级为工级的房间当采用的灯具出光口的平均亮度L>500×103cd/m2时直接型灯具的最小遮
10°
15°
20°
30°
光源平均亮度1000~20000cd/m2的直接型灯具最小遮光角为
10°
15°
20°
30°
按统一眩光值UGR计算公式计算的不舒适眩光与下列哪项参数无直接关系
背景亮度
灯具亮度
灯具的位置指数
灯具的遮光角
光源平均亮度1000~20000cd/m2的直接型灯具最小遮光角为
10°
15°
20°
30°
光源平均亮度kcd/2数值20~50的直接型灯具的最小遮光角为
10°
15°
20°
30°
下列哪种措施会造成更强烈的室内照明直接眩光
采用遮光角大的灯具
提高灯具反射面的反射角
采用低亮度的光源
提高灯具的悬挂高度
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可用作保护导体的是
信息技术装置接地和等电位联结的一般要求包括
采用计算求某接地装置的冲击接地电阻已知条件如下①接地装置由水平接地极连接的n=3根垂直接地极组成②垂直接地极为50×50×5mm的角钢每根长度2.5m间距5m③水平接地极为40×4mm的扁钢计算长度10m④土壤电阻率ρ=100Q·m为简化计算单根接地极的工频接地电阻可业与民用配电设计手册第三版896页查得该接地装置的冲击利用系数宜取
试计算某企业110kV变电所接地网地表面的最大接触电位差已知条件如下①计算用人地短路电流为3kA②计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Q③均压带等效直径d=0.02m均压带计算根数n=8④接地网为方孔总面积S=3200m2判断的结果是
TT系统中低压电气装置对__系统接地故障的防护正确的是
由TN系统供电的总等电位联结作用区以外如室外的电气设备其间接接触防护可采用
采用计算求某接地装置的冲击接地电阻已知条件如下①接地装置由水平接地极连接的n=3根垂直接地极组成②垂直接地极为50×50×5mm的角钢每根长度2.5m间距5m③水平接地极为40×4mm的扁钢计算长度10m④土壤电阻率ρ=100Q·m为简化计算单根接地极的工频接地电阻可业与民用配电设计手册第三版896页查得假定冲击系数取0.7水平接地极的冲击接地电阻约为
采用TN-G-S系统时降低预期接触电压的正确措施是
对保护导体的电气连续性的要求是
采用简易计算式求图所示复合式接地网的工频接地电阻土壤电阻率ρ=100Ω·m简易计算式的适用条件是和
借助工业与民用配电设计手册第三版第891页表14-12及有关曲线估算矩形基础板的接地电阻已知条件如下①基础板长边的边长L1=100m短边的边长L2=10m②基础深度t=3m③土壤电阻率ρ=100Ω·m形状系数应采用
试计算某企业110kV变电所接地网地表面的最大接触电位差已知条件如下①计算用人地短路电流为3kA②计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Q③均压带等效直径d=0.02m均压带计算根数n=8④接地网为方孔总面积S=3200m2发生接地故障时接地装置的电位约为
试计算某企业110kV变电所接地网地表面的最大接触电位差已知条件如下①计算用人地短路电流为3kA②计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Q③均压带等效直径d=0.02m均压带计算根数n=8④接地网为方孔总面积S=3200m2接地网的最大接触电位差约为
金属部分不允许用作保护导体或保护联结导体
变电所电气装置中电气设备接地线的连接应符合要求
为了防止对设备产生工频干扰对信息技术设备供电电源宜采用下列接地系统中的
按建筑物电气装置的接地配置要求有腐蚀防护的接地导体的最小截面为
借助工业与民用配电设计手册第三版第891页表14-12及有关曲线估算矩形基础板的接地电阻已知条件如下①基础板长边的边长L1=100m短边的边长L2=10m②基础深度t=3m③土壤电阻率ρ=100Ω·m该基础板的接地电阻约为
一室外照明回路为满足单相对地短路保护灵敏度要求设置了剩余电流保护此时不应采用的做法是
可以省去间接接触防护接地的例子是
试计算某企业110kV变电所经接地装置的入地短路电流和接地网的最大跨步电位差已知条件如下①最大接地短路电流Jmax=6kA所内短路时避雷线的分流系数Ke1≈0.5②按电网要求本所无接地中性点③计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Ω变电所外发生接地短路时流经本所接地装置的电流为
借助工业与民用配电设计手册第三版第891页表14-12及有关曲线估算矩形基础板的接地电阻已知条件如下①基础板长边的边长L1=100m短边的边长L2=10m②基础深度t=3m③土壤电阻率ρ=100Ω·m查得形状系数约为n
建筑物电气装置的接地配置可采用的接地极为
在有接地系统及低电阻接地系统中变电所电气装置中电气设备接地线的截面应按接地短路电流进行热稳定校验则下面说法正确的是
采用简易计算式求图所示复合式接地网的工频接地电阻土壤电阻率ρ=100Ω·m如将方孔接地网改为长孔接地网取消三条横向均压带用计算的接地电阻约为
采用简易计算式求图所示复合式接地网的工频接地电阻土壤电阻率ρ=100Ω·m忽略圆角减少的面积用R≈0.5p/计算的接地电阻约为
试计算某企业110kV变电所接地网地表面的最大接触电位差已知条件如下①计算用人地短路电流为3kA②计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Q③均压带等效直径d=0.02m均压带计算根数n=8④接地网为方孔总面积S=3200m2系数Kn2=0.076+0.776/n约为
试计算某企业110kV变电所接地网地表面的最大接触电位差已知条件如下①计算用人地短路电流为3kA②计及自然接地极作用后的接地电阻为0.4Q③均压带等效直径d=0.02m均压带计算根数n=8④接地网为方孔总面积S=3200m2其接地网的最大接触电位差不应超过
小接地短路电流系统发生单相接地时一般不迅速切除接地故障为减小接地装置的最大接触电压和最大跨步电压可采用做法
下列变电所中接地设计的原则中哪些表述是正确的
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