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无明显屈服点的试件，可用内力变形曲线中能量等效面积法确定屈服强度 在荷载变形滞回曲线中，取每一级荷载峰点连接的包络线为骨架曲线 在骨架曲线上，结构破坏时的极限变形与屈服变形之比为延性系数 结构构件吸收能量的好坏，用等效粘滞阻尼系数h
表示，h越低，结构构件耗能越高
底层框支墙梁房屋的抗震计算，可采用底部剪力法。底层的纵向和横向地震剪力设计值均应乘以增大系数，其值允许根据第二层与底层侧向刚度比值的大小在1.2～1.5范围内选用 底层框架—抗震墙房屋，考虑高阶振型的影响，顶点需附加水平地震作用，其附加地震作用系数取δn=0.2 在楼层各墙段间进行地震剪力分配时，当墙段的高宽比h／b＜1时，墙段的层间等效侧向刚度只按剪切变形考虑 对于考虑地震作用组合的砌体自承重墙，当进行墙体截面抗震承载力验算时，其受剪承载力抗震调整系数γRE=1.0
不应采用无筋砖过梁作门窗过梁 基础墙的水平防潮层可用油毡，并在上下抹15mm厚1：2水泥砂浆 地面以下的砌体不宜采用烧结空心砖 不可采用空斗砖墙
加载的历程是事先主观研究的 当用位移作为控制值时，位移的大小是研究人员根据需要研究的 低周反复加载静力试验是研究结构抗震的，因此它的加载历程与实际地震之间有密切关系 尽管低周反复加载静力试验是研究结构抗震的，但它的加载历程与实际地震没有关系
砌体的材料和强度 砌体的高厚比 屋盖、楼盖的类别与横墙的刚度及间距 屋盖、楼盖的类别与横墙的间距，而与横墙本身条件无关
调整侧向刚度，且第三层与底部第二层侧向刚度比值不应小于1.0 抗震墙采用条形基础、筏式基础 上部砌体抗震墙与底部框架梁对齐或基本对齐 水平地震作用应全部由该方向的抗震墙和框架柱共同承担
底层框支墙梁房屋的抗震计算，可采用底部剪力法。底层的纵向和横向地震剪力设计值均应乘以增大系数，其值允许根据第二层与底层侧向刚度比值的大小在1.2～1.5范围内选用 底层框架一抗震墙房屋，考虑高阶振型的影响，顶点需附加水平地震作用，其附加地震作用系数取δn=0.2 在楼层各墙段间进行地震剪力分配时，当墙段的高宽比h/b＜1时，墙段的层间等效侧向刚度只按剪切变形考虑 对于考虑地震作用组合的砌体自承重墙，当进行墙体截面抗震承载力验算时，其受剪承载力抗震调整系数γRE=0.75
试件破坏形式是否符合墙体震害规律和试件的受力简图； 试验设备的加载能力 试验加载设备的先进性和精度 试件的大小
控制位移加载； 控制加速度加载； 控制作用加载： 控制作用力和位移的混合加载。
在试验过程中可以随时停下来观察结构的开裂和破坏状态 便于检验数据和仪器的工作情况 可按试验需要修正和改变加载历程 试验的加载历程由研究者按力或位移对称反复施加
采用等幅加载研究结构在地震作用下恢复力特性 裂缝宽度是结构恢复力特性主要分析参数之一 试验的加载历程是事先由研究者主观确定 可按控制加速度进行加载
无明显屈服点的试件，可用内力变形曲线中能量等效面积法确定屈服强度 在荷载变形滞回曲线中，取每一级荷载峰点连接的包络线为骨架曲线 在骨架曲线上，结构破坏时的极限变形与屈服变形之比为延性系数 结构构件吸收能量的好坏，用等效粘滞阻尼系数hc表示，hc越低，结构构件耗能越高
墙的顶面加竖向均布荷载 墙的侧面顶部加低周反复的推、拉水平力 墙体底部为固定的边界条件 墙体顶部能平移的边界条件
先控制作用力到开裂荷载，随后用位移控制 先控制作用力到屈服荷载，随后用位移控制 先控制作用力到极限荷载，再用位移控制 先控制作用力到破坏荷载，再用位移控制
墙的顶面加竖向均布荷载 墙的侧面顶部加低周反复的推、拉水平力 墙体底部为固定的边界条件 墙体顶部能平移的边界条件
砌体填充墙应与框架柱用钢筋拉结 宜采用与框架柔性连接的墙板 砌体填充墙在平面和竖向的布置，宜均匀对称 宜采用与框架刚性连接的墙板
水__复荷载在墙体开裂前采用荷载控制 按位移控制加载时，应使骨架曲线出现下降段，下降到极限荷载的90%，试验结束 通常以开裂位移为控制参数，按开裂位移的倍数逐级加载 墙体开裂后按位移进行控制
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